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摘要:针对水下特种作战对高安全、小型化、高效杀伤反蛙人榴弹的应用需求，设计了全电子安全爆炸箔直列式引战集成系统。建立了GUHL-1为主装药战斗部水下中心与端面起爆模型，仿真计算了水下爆炸威力场分布。结果表明：两种起爆方式所产生的冲击波强度在装药正负轴向、径向、斜向基本相同，不同角度冲击波超压随传播距离均呈衰减趋势；冲击波超压在装药正负轴向强度最低，斜向45°与135°方向明显加强，距离爆炸中心12m处各方向冲击波超压峰值最小为1.77MPa，最高为2.04MPa。此外，采用中心起爆方式进行了战斗部水下静爆试验。试验结果显示：装药轴向的冲击波超压最小，斜向45°与135°方向最强，杀伤半径12m处各方向实测冲击波超压最小为1.52MPa，最高为1.76MPa，可对距离爆炸中心12m范围内的蛙人造成有效杀伤。

摘要:为满足火工作动装置“高承载、低冲击”的要求，设计了一种单排钢珠式解锁作动器，对其作用过程进行仿真分析，依据内弹道理论建立了输出特性计算模型，并开展试验验证作动器输出性能。结果表明：解锁作动器采用单排钢珠实现了高承载目标，可承受拉伸载荷不低于35kN，同时作动器推力不大于7kN，冲量不高于24N·s，冲击不高于1 317g。本研究为同类型低冲击火工装置研制提供了参考。

摘要:针对一种配用于导弹发动机热启动切割装置的热感应器，为实现切割装置可靠作用，开展了热感应器在热启动条件下的点火匹配性能研究。采用耐高温的钝感炸药PYX和HNS作为热感应器装药，通过安全性试验、马弗炉起爆试验、火烧试验进行热感应器功能考核。试验结果表明：采用PYX和HNS 2种炸药的切割装置均能满足450℃、60s加热的安全性要求；采用HNS炸药的切割装置基本能够在不低于800℃的火灾持续约30s内完成切割功能，表明利用该种装药形式原理可行。

摘要:为确保电子雷管的发火可靠性与一致性，将Ni-Cr合金金属桥膜及桥丝分别焊接在印刷电路板上制成不同发火元件，并在不同发火元件表面分别涂覆硫氰酸铅点火药和锆-四氧化三铅防水点火药，制备了2种可用于电子雷管发火的电路板式刚性点火头。对点火头的发火过程进行拍摄，并进行安全电流及发火冲能试验。结果表明：金属膜桥换能元的电热转换效率高于传统桥丝换能元，锆-四氧化三铅燃烧更加迅速、剧烈，2种点火药制成的金属膜桥式刚性点火头均有良好的安全性能与点火性能，表明电路板结合金属膜桥制造刚性点火头是可行的。

摘要:为了满足MEMS火工品的低能化发火和高能量利用率要求，基于MEMS技术设计并制备了8种不同桥区中心角度的“V”型薄膜换能元，对不同换能元样品进行了结构参数表征和性能测试，并完成了8种换能元安全电流测试和电容放电条件下的发火性能测试。研究表明：在“V”型结构桥区桥膜厚度一定的情况下，通过减小桥区面积、缩短桥区中心宽度以及选择合适的桥区中心角度可实现MEMS火工品的低能化发火；当“V”型桥区中心角度在50°到90°之间时，本研究薄膜换能元最小全发火电压可降低至2.2V/100μF。

摘要:为研究氮化钽薄膜换能元在不同激励条件下的温度响应特性，利用瞬态光学高温计，分别在恒定电压激励和电容激励下对不同结构尺寸的氮化钽薄膜换能元进行瞬态响应温度测试。结果表明：相同尺寸时，在电容激励下换能元可在几十微秒内达到最高温度，而在恒压激励下需要100多微秒；在电容激励下，随着换能元长度的增加，换能元的最高温度以幂函数的形式不断减小，且与仿真结果的总体变化趋势一致；在恒压激励下，随着激励电压的增加，换能元的最高温度呈线性关系增加，在高电压激励下，换能元的发热持续时间较短。本研究为对换能元的结构尺寸设计与激励条件的选择提供参考。

摘要:为探究半导体激光器和光纤激光器直接起爆HMX的可行性，并对比脉冲输出和连续输出两种工作方式，开展了HMX起爆时间仿真与试验研究。建立激光对HMX炸药起爆过程的仿真模型，并通过搭建半导体激光和光纤激光起爆系统进行激光起爆试验。结果表明：采用脉冲光纤激光器和脉冲半导体激光器均能直接起爆HMX，脉冲光纤激光器点火时间小于脉冲半导体激光器的点火时间，而连续光纤激光器未实现HMX炸药起爆，说明光纤激光脉冲工作方式优于连续工作方式。

摘要:为了研究W-Ni-Al反应材料聚能粒子流对45#钢的侵彻性能及侵彻过程中的反应特性，采用模压法制备了W-Ni-Al（53wt%W-31.3wt%Ni-15.7wt%Al）反应材料药型罩，通过静破甲试验测试了反应材料药型罩侵彻性能，结合扫描电镜（SEM）和能量分散谱（EDS）对材料反应性进行了研究。结果表明：与Ni-Al反应材料药型罩相比，W-Ni-Al反应材料聚能粒子流对45#钢的侵彻深度提升了28.9%，开孔直径增加了23.8%；Al与Ni、W均发生金属间反应，且金属间反应持续整个侵彻过程，增强了聚能粒子流横向毁伤性能。

摘要:针对多点同步起爆网络在杆式EFP成型装药上的应用问题，利用LS-DYNA有限元软件仿真研究了多点起爆参数对杆式EFP成型参数的影响规律，并利用X光试验验证了数值模拟方法的有效性。结果表明：选择3点起爆方式可以减小杆式EFP头部断裂的风险，同时避免因起爆点数量增加带来的系统起爆误差增大；控制最大起爆同步误差在200ns以内可保证形成的杆式EFP成型规则并具有一定侵彻能力。

摘要:针对双模毁伤元JET和JPC转换成型问题，理论计算点、环两种不同起爆方式下爆轰波的作用过程，采用LS-DYNA仿真软件计算分析了起爆方式、装药结构、药型罩结构对双模毁伤元JPC和JET成型的影响，并正交设计双模毁伤元JET和JPC。研究表明：双模毁伤元JPC和JET成型差异显著，70μs时刻JPC毁伤元头部速度5 268m/s，长径比9.06；JET毁伤元头部速度8 353m/s，长径比25.73；双模毁伤元速度差达到3 085m/s，长径比比值达到2.84倍。

摘要:针对现役烟火药剂手工混药用“防护屏障”未有安全标准、未经过安全验证，以及不具备科学依据的现状，通过理论计算分析“防护屏障”的安全性，开展静爆试验验证“防护屏障”的实用性，对特种弹烟火药制造企业所用“防护屏障”的安全性进行了科学、合理、全面的综合评估，并提出相应的安全改善措施。

摘要:为了促进高能钝感炸药的发展，制备了3,3 ' -二氨基- 4,4 ' -偶氮氧化呋咱（DAAF）与1,1 ' -二羟基- 5,5 ' -联四唑二羟胺盐（HATO）形成的复合炸药。首先，采用自组装重结晶技术制备了DAAF/HATO复合粒子；然后，采用水悬浮法制备了DAAF/HATO/F2602复合材料，并对样品的形貌、粒径分布、晶体结构、热性能以及撞击感度进行表征和测试。研究表明：DAAF/HATO为规则形态的花瓣状球体，DAAF/HATO/F2602呈球形，粒径范围为1~2mm，表面致密光滑；相比DAAF/HATO，DAAF/HATO/F2602的平均表观活化能提高了29.24kJ·mol-1，并且安全性能显著提高。

摘要:为了在实验室安全地使用三过氧化三丙酮（TATP）以及了解热分解过程，利用TG-DTG技术测试其在氮气气氛中的非等温热分解过程，采用Kissinger法、Ozawa 法、Starink 法等方法对测试结果进行动力学参数计算，通过模型拟合法推测了TATP在氮气气氛下的热分解机理函数。结果表明：升温速率为0.2℃·min-1时起始反应温度为44.62℃，二者呈正相关；TATP在氮气中的分解十分彻底；分解率在20%～95%阶段时，氮气气氛下TATP表观分解活化能随分解率的增大呈先减小后增大的趋势；氮气气氛下TATP的热分解过程符合n=1的幂函数机理，G(α)=α。

摘要:以四水合5,5′-联四唑-1,1′-二氧钠盐和硝酸铅为原料，通过复分解反应制备了二水合5,5′-联四唑-1,1′-二氧铅盐(Pb(BTO)(H2O)2)，对样品的晶体形貌及热分解性能进行了表征分析，并研究Pb(BTO)(H2O)2对4种典型含能材料的燃烧催化效果。结果表明：Pb(BTO)(H2O)2的晶体形貌为薄长片状；其修正后绝热分解过程的初始放热温度为251.40℃，绝热温升为269.58℃；初始放热温升速率为5.13℃/min，表观活化能Ea为521.30kJ?mol-1，指前因子A为8.89×1059s-1, 反应机理函数为 f(α)=(1-α)2；Pb(BTO)(H2O)2对RDX和TKX-50有明显的催化效果。

摘要:为了快速检测HMX的晶型纯度，采用X射线粉末衍射（XRD）技术结合化学计量学偏最小二乘法，建立了HMX晶型纯度定量计算模型及晶型纯度检测方法，并讨论了建模样品的设计及模型的优化过程。结果表明：模型交互验证相关系数（R2）为0.975 3，交互验证均方根误差（RMSECV）为0.916%，外部验证均方根误差（RMSEP）为0.552%，该模型具有较高的预测精度和准确度。研究表明该方法可用于HMX产品的晶型纯度测定。

摘要:针对传统乳化炸药加入含能添加剂后存在的相容性和安全性问题，分别采用固体膨胀剂法和液体膨胀剂法研制了一种含能中空微囊，并对其物理性能进行了表征。结果表明：采用固体膨胀剂法和液体膨胀剂法合成的含能微囊均具有较好的表面形貌和中空结构，其平均粒径分别为107.0μm和58.5μm；与4-4-氧代双苯磺酰肼相比，偶氮二甲酰胺更适合用作微囊的固体膨胀剂；液体膨胀剂制备含能中空微囊时，利用高低压差发泡的微囊具有更好的膨胀效果。

摘要:选用环保型氟碳表面活性剂和4种碳氢表面活性剂，通过分析一元体系和复配体系溶液表面张力、稳泡系数的变化，筛选出具有良好复配效果的活性剂组合，并配制成6%的泡沫灭火剂，研究其灭火性能。研究结果表明：YM-316与YM-309未产生协同增效作用，与APG-0810复配效果最好，当YM-316添加浓度大于临界胶束浓度时，相比单一体系APG-0810，复配体系表面张力降低了11.7mN/m，泡沫高度增加了23mm，稳泡系数最高为0.989；灭火实验显示，泡沫灭火剂灭火时间为3.97s，灭火剂施放瞬间降温速度达到最大值32.8℃/s。